1　前言
      環氧樹脂(EP)因具有一系列優良性能而廣泛應用于航空、航天、電子以及機械等領域。但由于純環氧樹脂固化物脆性較大、沖擊強度和斷裂韌性較差,限制了其在工程方面的應用。為了改善環氧樹脂的韌性,國內外進行了大量的增韌改性研究:用含有“柔性鏈段”的固化劑固化環氧基團,改善交聯網絡結構;在環氧基體中加入橡膠及彈性體、熱塑性樹脂或液晶聚合物等分散相以形成2相結構;用熱固 性樹脂連續貫穿于環氧樹脂網絡中形成互穿、半互穿網絡結構等,這些方法都可以使環氧樹脂的韌性得到改善。其中,用端羧基丁腈橡膠(CTBN)增韌環氧樹脂已得到廣泛應用。由于CTBN中含有較多的不飽和雙鍵,高溫下易于裂解和氧化,也可以進一步 交聯,降低了彈性體粒子的彈性和延展性,同時CT-BN增韌環氧樹脂會導致材料某些力學性能下降。丙烯酸酯液體橡膠對環氧樹脂增韌改性效果明顯, 且由于主鏈不含雙鍵,具有良好的抗熱氧化作用,成為國外研究的熱點。本文在合成CTBN改性環氧樹脂的基礎上,加入丙烯酸酯進行固化,形成了具有三 相互穿網絡結構的固化體系,在保持環氧樹脂力學性能的基礎上,進一步提高了環氧樹脂的韌性,使其具有更廣泛的應用價值。
      2　實驗部分
      2.1　主要原料
      雙酚A型環氧樹脂(CYD-127),環氧值0. 52~ 0. 56,巴陵石化分公司環氧樹脂事業部;端羧基丁腈 橡膠(CTBN), CTBN-25,丙烯腈質量分數26. 99%, 羧值0. 4423 mmol/g,相對分子質量≥3 000; CTBN- 10,相對分子質量2 790,丙烯腈質量分數9. 6%,羧值0. 6148mmol/g,淄博齊龍化工有限公司;聚醚胺T403[1],活性氫當量81,深圳佳迪達化工有限公司; 多乙烯多胺,武漢宏大化學試劑廠;酯交換催化劑, 自制;稀釋劑, 660A,環氧值為≥0.60,武漢漢海合成樹脂發展有限公司;丙烯酸酯TPGDA,南通市豐田助劑廠。
      2.2　CTBN改性環氧樹脂的合成[2,3]
      按配比稱取環氧樹脂與CTBN、酯交換催化劑等 置于三口燒瓶中,加熱攪拌,控制反應溫度100℃, 反應1~4 h,不斷測定反應物的環氧值以判斷反應進行的程度[3],當環氧值達到最小時停止反應,即制得CTBN改性環氧樹脂基料。
     2.3　試樣制備
     在CTBN改性環氧樹脂中加入化學計量的丙烯酸酯、聚醚胺、多乙烯多胺固化劑、適量稀釋劑,混合均勻后加熱抽真空脫泡,于室溫固化1d或加熱固化 3 h。
     2.4　試樣性能測試
      彎曲強度和拉伸強度分別按GB/T 2571—1995 和GB/T 2570—1995標準在電子萬能試驗機上進行;沖擊強度按GB/T 1732—1993標準在XCJ-40沖擊試驗機上進行;微觀形態的表征用掃描電鏡對拉伸斷面進行觀察,斷面經噴金處理,測試儀器為JE OLJSM-5610LV型掃描電子顯微鏡;用ThermoNico letNexus型傅立葉變換紅外光譜儀(FT-IR)進行紅外光譜分析;動態力學分析(DMA)采用美國Perkin-E mer公司的DMA 7/7e測試,采用壓縮模式。
      3　結果與討論
      3.1　紅外光譜分析
      圖1為TPGDA及其增韌CTBN改性環氧樹脂固化體系的紅外光譜圖。
                       
     從圖1可以看出,1中3 528 cm-1和3 433 cm-1附 近的羥基吸收峰在2中消失, 2在1 732 cm-1附近出 現了酯基特征吸收峰, 1 608 cm-1附近出現了雙鍵特 征吸收峰,1 251 cm-1附近出現了脂肪醚鍵的吸收峰, 這是由于CTBN中含有端羧基,其與TPGDA中的羥基 反應形成了酯鍵,而環氧樹脂中的環氧基團也可與 TPGDA中的羥基發生反應,從而說明了TPGDA與 CTBN改性環氧樹脂形成了很好的界面結合。
     3.2　粒度分布分析
     圖2為10%TPGDA與20% CTBN-25直接共混 改性環氧樹脂的粒度分布圖。
                    
     從圖2可以看出,改性后的環氧樹脂內部只有數量較少而且粒徑很小的粒子,其中最大的粒徑也 只有200 nm,這說明盡管丙烯酸酯通過自由基聚合形成較大的分子鏈,但幾乎沒有形成橡膠粒子,其分子鏈和環氧樹脂開環聚合形成的分子鏈纏結在一 起,與CTBN、環氧樹脂形成了三相互穿網絡結構。
     3.3　力學性能
     3.3.1　CTBN種類對增韌體系性能的影響
     CTBN-25、CTBN-10對增韌體系性能的影響見表 1、2。
     從表1、2可以看出, CTBN-25和CTBN-10對整 個改性體系的性能影響規律相似,數值也較接近,這 說明CTBN中丙烯腈的含量對改性體系力學性能的 影響較小。


    3.3.2　丙烯酸酯用量對增韌體系性能的影響 丙烯酸酯用量對增韌體系性能的影響見表3。
                      
    從表3可以看出,當CTBN-25含量保持不變時, 隨著TPGDA含量的增加,改性體系的粘接強度先增大后減小,由于TPGDA與CTBN一樣含有極性基團,且其分子含有較CTBN更多的柔性鏈段,這使得體系在受外力作用時,不僅通過柔性鏈段的運動承受了一定的外力,同時極性基團也使體系的粘接強度增大,但隨著TPGDA含量的增大,TPGDA自身發生聚合形成了微小的橡膠顆粒,因此使體系的粘接強度下降。
    3.4　電鏡觀察斷面形貌
    圖3為2種共混方式的SEM圖。
                 
     互穿網絡聚合物是由2種或2種以上交聯網狀 聚合物相互貫穿、纏結形成的聚合物,其特點是1種以上材料無規則地貫穿到另1種材料中去,起到強迫包容和協同作用。由紅外光譜可以看出, TPGDA 與CTBN改性環氧樹脂形成了很好的界面結合,從圖 3a可以看出,TPGDA自身由自由基聚合形成的聚合物鏈與CTBN和環氧樹脂長鏈纏結,從而形成半互穿 網絡結構。由于聚丙烯酸酯鏈具有較大的活動空 間,對CTBN改性環氧樹脂大分子網絡的活動影響較小,可以與CTBN改性環氧樹脂網絡共同承擔外力的 沖擊,增加了CTBN改性環氧樹脂的韌性。另一方面,CTBN改性環氧樹脂是開環聚合,丙烯酸酯是自由基聚合,丙烯酸酯聚合速率快, CTBN改性環氧樹脂慢,導致了TPGDA增韌CTBN改性環氧樹脂交聯網絡不均勻,從而形成了微觀非均勻連續結構,有利于應力分散,使材料內部產生塑性變形,達到增韌的目的。比較a、b可以看出,在相同的CTBN改性環氧樹脂中,直接共混和TPGDA與環氧樹脂預聚后再共 混的斷面明顯不同,直接共混方式的剪切帶較預聚方式的多,而后者有較大的橡膠顆粒。從力學性能看,前者的拉伸剪切強度只有8. 45MPa,而后者則高達13. 51MPa。這說明雖然直接共混方式的剪切帶較預聚方式的多,但其作用卻沒有預聚方式的好。這是因為預聚的方式使環氧樹脂與丙烯酸酯進行了更為充分的反應,形成更大的大分子鏈,從而使丙烯酸酯和環氧樹脂的界面結合更好,而且橡膠顆?？梢砸l大量的銀紋和剪切帶,在受到外界作用力時消耗了大量的能量,起到了抗震阻尼的作用[3]。
      3.5　阻尼性能
      圖4為TPGDA/CTBN-10改性環氧樹脂的DMA 曲線。
                     
      由圖4可以看出,隨著TPGDA含量的增大,損 耗峰向低溫方向移動。從圖4還可以看出, TPGDA 加入量為10%時損耗峰明顯比單純用CTBN改性環氧樹脂的損耗峰要寬,兩峰的間隔近20℃。TPGDA 加入量為20%時與加入量為10%時相比間隔僅為 ℃,而且其峰窄。由此可以得出,TPGDA的最佳加入 量為10%,在損耗因子降低不大的情況下,不僅能使 環氧樹脂損耗峰的溫域變寬,而且極大地降低了Tg 使其更適合在常溫下使用[4]。
    
     TPGDA/CTBN改性環氧樹脂2種體系的相似特 征可以解釋為,樹脂基體中存在CTBN和TPGDA橡 膠顆粒,在外力作用下,能夠阻止環氧樹脂基體中的 裂紋擴展,減緩材料斷裂,此外橡膠顆粒的變形和破 壞能夠吸收更多的能量。隨著TPGDA含量的增加 環氧樹脂基體中聚丙烯酸酯橡膠顆粒也相應增加這時橡膠顆粒因變形而吸收了更多的能量,整個改性體系的儲能模量增大。損耗因子是損耗模量和儲 能模量的商,在改性體系中,在外力作用下橡膠顆粒 的破壞也相應增大,損耗因子的大小取決于橡膠顆粒變形吸收的能量與橡膠顆粒破壞吸收的能量之比。從損耗因子的圖譜中可以看出,隨著TPGDA的增大,當TPGDA為10%和20%時兩者的區別并不是很大,因此可以說外力對整個改性體系的作用與TPGDA的含量沒有直接關系。
      4　結論
      (1)比較了TPGDA與TPGDA增韌CTBN改性環氧樹脂固化體系的紅外譜圖和粒度分布,表明環氧基團可與TPGDA中的羥基發生反應,從而使TPG- DA與CTBN改性環氧樹脂形成了很好的界面結合。
      (2)CTBN-25和CTBN-10對整個改性體系的性 能影響規律相似,數值也較接近,隨著TPGDA含量的增加,改性體系的粘接強度先增大后減小。
      (3)SEM顯示TPGDA本身由自由基聚合形成的聚合物鏈與CTBN和環氧樹脂長鏈纏結,從而形成了半互穿網絡結構。
      (4)DMA表明TPGDA的加入增大了體系的儲能模量,使損耗因子峰值向低溫移動。